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在進行水壓斷裂試驗時，大口徑鋼管的母體金屬破裂，而在正火之后，則焊縫中心破裂。同時，高頻電流厚壁管的延伸率小于電阻焊接管的延伸率。在進行疲勞試驗時，取得了類似的結果。焊接后，高頻電流焊接管能經受住很多次試驗循環；相反，在正火之后，電阻焊接管卻破裂較遲，而且正火之后在所有各種情況下，破裂都沿焊縫發生（甚至在試樣的母涔金屬上刻有溝槽時，也是如此）。

根據對不同尺寸的正火大口徑鋼管擴口百分率的分布同焊接方法和正火保溫時間的關系頻率曲線進行的分析，得出這樣的結論：質量最佳的是用150赫電流電阻焊接的鋼管。正火保溫時間增至30分鐘，對于直徑40毫米以下的鋼管實際上并不會改變擴口試驗結果；對于大于上述直徑的鋼管，延長正火保溫時間會提高擴口百分率。正火可改善壓扁試驗結果，尤其是對于合金鋼管，保溫愈久。效果愈大；15F2C①鋼鋼管焊接后壓扁率為44～58，正火后為55至管壁接觸；15XT'2CQMP鋼鋼管焊接后壓扁率為25—58，不保溫正火后為22至管壁接觸，在保溫30分鐘時，則為62至管壁接觸。電阻焊管在正火后較之高頻焊接管（不經正火的及正火的）能更好地經受卷邊試驗，而且所有正火后的鋼管試樣均沿焊縫破裂。延長正火保溫時間可改善卷邊和軸向壓縮試驗的結果。

因此高于上臨界溫度的無保溫正火會使低碳鋼管的焊縫和母體金屬的機械性能相接近。延長保溫至30分鐘不會改變大口徑鋼管的機械特性。適于在高于上臨界溫度下空氣淬火的低合金鋼管，正火會降詆焊縫的強度和塑性，但會改善母體金屬的這兩項指標。延長正火的保溫時間會降低強度指標，卻提高塑性指標，并使焊縫和母體金屬的性能接近。但在鋼管正火并保溫30分鐘之后，仍不能達到退過火的原料帶鋼的性能。

無論是碳鋼或是低合金鋼，大口徑鋼管正火后焊縫的性能均次于母體金屬。高頻電流焊接管的這種差別較之電阻焊接管尤為顯著，特別是塑性方面。

與焊接后的鋼管試樣不同，正火鋼管試樣在工藝試驗時沿焊縫中心破裂。正火會改善焊接管壓扁和軸向壓縮試驗的結果。例如25 x 1.3毫米碳鋼鋼管試樣不保溫正火后壓扁到管壁相接觸而無裂紋的占90—100%，而51x 2.0毫米鋼管試樣則占70%。大口徑鋼管能經受壓扁的占50～60%以上，而且正火時的保溫時間越長，試驗結果越好。

大口徑鋼管試樣正火后的擴口率低于焊接后的。25×1.3毫米碳鋼鋼管焊接后的擴口率為36～45%，而正火后的為23～35%。電阻焊接的正火大口徑鋼管的擴口率比高頻電流焊接管的高。正火的高頻電流焊管的卷邊試驗結果不如焊接后的鋼管。碳鋼鋼管正火后為鐵素體珠光體組織。在焊縫中心保留有晶粒比母體金屬大l～l.5級的狹窄鐵素體帶。

在焊接后和不同保溫時間（最長達30分鐘）的正火后，按巴頓電焊研究院的方法測定碳含量時，發現和焊接后一樣，在焊縫中心有0.05 -0.20毫米寬的脫碳層。在保溫30分的正火后，發現碳沿焊縫寬度有某種重新分布，看來這與碳朝著焊接時脫碳的焊縫中心定向擴散有關。可以援引大口徑鋼管高頻焊接后和不同保溫時間正火后焊縫截面碳含量的變化曲線作為例證。

不論正火時的保溫時間長短，與焊接后一樣，焊縫區的氣體含量總是高于母體金屬中的氣體含量。但是當延長保溫時間時，焊縫金屬中的氫和氧的含量去隨保溫時間的延長而降低。金屬中的氮含量與保溫時閉長短無關。焊縫中心的鐵素體細晶粒帶在正火后由于碳、氫、氧的含量降低而仍舊保留。

焊縫中心的鐵素體晶粒甚至在保溫時間相當長的情況下也不增長。高倍放大研究形成“白色條帶”的鐵素體晶界可以得出這樣的結論，鐵素體晶界被細散析出物封閉，這些析出物在正火溫度下不溶解，阻止鐵素體晶粒增長，同時促使焊縫中心區強化，因此大口徑鋼管在正火后做工藝試驗時僅沿“白色條帶”破裂。

低合金鋼鋼管進行正火會使焊縫金屬減弱，而使母體金屬增強。這是因為大口徑鋼管使用的是具有鐵素體珠光體組織的退火帶鋼。進行正火時，在15F2C◇鋼焊縫組織中出現貝氏體區，而15XF2C~MP鋼則完全變成貝氏體組織。由于在焊接熱周期中所形成的馬氏體區在組織中消失，焊縫強度下降。http://www.feiyu123.cn/Info/View.Asp?id=444